北京博瑞双杰新技术有限公司（江西赛恒实业有限公司）主要生产高强灌浆料 早强灌浆料 支座灌浆料 灌浆料型 号：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 环氧胶泥 环氧砂浆 高强修补砂浆 植筋胶 粘钢胶 钢筋 锚固料 聚合物修补砂浆 泥土再浇剂 一次座浆料 钢筋阻锈剂 迁移型阻锈剂 高强耐磨料 防水砂 浆 RMO补缝胶浆 BUS嵌缝料 灌缝胶 灌注胶 碳纤维胶 公路压浆料 铁路压浆料 铁路压浆剂 公路压 浆剂

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12植筋技术

12.1 设计规定
12.1.1 植筋技术适用于钢筋混凝土结构，不适用于素混凝土结构及纵向钢筋配筋率低于zui小配筋率规定的结构构件；这类构件的植筋应按锚拴进行设计计算。

12.1.2  采用植筋技术时，原构件的混凝土强度等级应符合下列规定：

1当新增构件为悬挂结构构件时，其原构件混凝土强度等级不得低于 C25；

2当由跨中截面应变分布图可以看出,在梁体早期受荷较小时,截面受压及受拉区应变值都保持了很好的平截面。随着荷裁增大,截面开制以后,截面底缘拉区钢筋应变不再严格満足平截面假定。这是由于底线附近混凝土与纵向钢筋的形变量不同,当不同形变量引起混凝土与级筋的应力差**过可的粘结力时,钢筋与周围混凝土开始相对滑移,这样便出现了裂缝。根据现有的粘结一滑移理论,制缝出现后,制继两侧的混凝土在变形释放后开始向两侧回缩,而回缩又受到纵筋的约东,这样混凝土又和约束的纵筋开始新的变形协调,直到新的裂1缝出现。对此,已有研究证明,在一段距高内,截面开裂以后直到屈服甚至构件破坏,混凝土与纵向钢筋的平均应变仍然可以満足工程需要的平截面假定。新增构件为其他结构构件时，其原构件混凝土强度等级不得低于 C20。

12.1.3 采用植筋技术时，若原构件的混凝土有局部缺陷时，仅允许存在于非锚固部位，且应先进行修补或加固处理后再植筋。若局部缺陷为裂缝，其宽度应不大 0.3mm，且应经注射修补胶后再植筋。

12.1.4 种植用的钢筋，应采用质量和规格符合本规范* 4 章规定的带肋钢筋。当采用进口带肋钢筋时，除应按现行专门规程检验其性能外，尚应要求其相对肋面积 Ar 符合0.55 ￡ Ar ￡ 0.08 的规定。

12.1.5 植筋用的胶粘剂应采用改性环氧树脂和改性乙xi基甲基丙xi酸酯类（包括改性氨基甲酸酯胶粘剂）等锚固用结构胶粘剂。当植筋的直径大于 22mm 时，应采用 A 级胶。锚固用胶粘剂的质量和性能应符合本规范* 4

章的规定。

12.1.6  采用植筋锚固的混凝土结构，其长期使用的环境温度不应** 60oC；处

于特殊环境（如高温、高湿、介质腐蚀等）的混凝土结构采用植筋技术

时，除应按国家现行有关标准的规定采取相应的防护措施外，尚应采用

耐环境因素作用的胶粘剂，并按专门的工艺要求施工。

12.1.7  采用符合本规范规定的植筋技术对钢筋混凝土结构构件进行锚固时，被

锚固结构构件的承载力可按整体构件计算。

12.2 锚固计算

12.2.1  承重构件的植筋锚固计算应遵守下列规定：

1植筋设计采用的安全等级随着电子计算机的发展，有限元法等现代数值计算方法在工程分析中得到了越来越广泛的应用，同样，在钢筋混凝土结构的分析中也开始显示出这一方法是非常有用的。运用有限元分析可以提供大量的结构反应信息，例如结构位移、应力、应变、混凝土屈服、钢筋塑性流动、粘结滑移和裂缝发展等。这对研究钢筋混凝土结构的性能，改进工程设计都有重要的意义。，应符合本规范* 3.1.2 条的规定；

2植筋设计应在计算和构造上防止混凝土发生劈裂破坏；

3植筋仅承受轴向力，且仅允许按充分利用钢材强度的计算模式进行设计；

4植筋胶粘剂的粘结强度设计值应按本章的规定值采用；

5地震区的承重结构，其植筋承载力仍按本节的规定进行计算，但其锚固深度设计值应乘以考虑位移延性要求的修正系数。

12.2.2  单根植筋锚固的承载力应符合下列规定：

N ￡ f y × As （12.2.2–1）
ld =y N ×y ae × ls （12.2.2–2）

式中： N —轴向拉力设计值；

f y —植筋用钢筋的抗拉强度设计值；

As —钢筋截面面积；

ld —植筋锚固深度设计值；

ls —植筋的基本锚固深度，按本规范* 12.2.3 条确定；

yN —考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系

数，按本规范* 12.2.5 条确定；

yae —考虑植筋位移延性要求的修正系数；当混凝土强度等级等于低于 C30 时，对 6 度区及 7 度区一、二类场地，取y ae = 1.1；对 7 度区三、四类场地及 8 度区，取y ae = 1.25 ，当混凝土强度** C30 时，取

yae = 1.0 。

12.2.3  植筋的基本锚固深度ls 应按下列公式确定：

ls = 0.2aspt × d × f y （12.2.3）

fbd

式中：aspt —为防止混凝土劈裂引用的计算系数，按本规范表 12.2.3 的确定；

d—植筋公称直径；

fbd —植筋用胶粘剂的粘结强度设计值，按本规范表 12.2.4 的规定值采用。


表12.2.3 考虑混凝土劈裂影响的计算系数αsp

混凝土保护层厚度 c(mm) 25 30 35 ≥40

箍筋设 直径j (mm) 6 8 或10 6 8 或10 ≥6 ≥6
置情况
间距 s(mm) 在植筋锚固深度范围内，s 应不大于 100m


植筋 ≤20 1.0 1.0 1.0 1.0

直径 25 1.15 1.1 1.1 1.05 1.05 1.0
d (mm)
32 1.3 1.2 1.2 1.15 1.15 1.1


注：当钢筋直径介于表列数值之间时，可按线性内插法确定αsp 值。

12.2.4  植筋用胶粘剂的粘接强度设计值应按表 12.2.3 的规定值采用。

表 14.2.3 粘结强度设计值 fbd

混凝土强度等级
胶粘剂等级 构造条件
C20 C25 C30 C40 ≥C60


A 级胶或 B 级胶 s1≥5d、s2≥2.5d 2.3 2.7 3.4 3.6 4.0

A 级胶 s1≥6d、s2≥3.0d — 3.0 3.6 4.0 4.5

s1≥7d、s2≥3.5d — — 4.0 4.5 5.0



注：1  当使用表中的 fbd 值时，其构件的混凝土保护层厚度，应不低于现行设计规范 GB50010

的规定值；

2表中s1 为植筋间距，s2 为植筋边距；

3表中 fbd 值仅适用于带肋钢筋的粘结锚固。

12.2.5  考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数y N

应按下列公式计算：

y N =y br ×y w ×y T （12.2.5）

式中：y br —考虑结构构件应力状态对承载力影响的系数：当为悬挑结构构件时，

ybr = 1.5 ；当为非悬挑的重要构件接长时，y br = 1.15 ；当为其他构

件时，y br = 1.0 ；

yw —混凝土孔壁潮湿影响系数，对耐潮湿型胶粘剂，按产品说明书的规定

值采用，但不得低于 1.1。

yT —使用环境的温度（T）影响系数，当T ￡ 500 C 时，取y T = 1.0 ；当

500 C < T ￡ 800 C 时，应采用耐高温胶粘剂，并应按产品说明书规定

的y T 值采用；当T > 800 C 时，应采取有效的隔热措施。

12.2.6 承重结构植筋的锚固深度必须经过设计计算确定；严禁按短期拉拔试验

值或厂商技术手册的推荐值采用。


12.3 构造规定


12.3.1  当按构造要求植筋时，其zui小锚固长度lmin 应符合下列构造要求：

1受拉钢筋锚固： max｛0.3ls；10d；100mm｝；

2受压钢筋锚固：max｛0.6ls；10d；100mm｝。

注：对悬挑结构、构件尚应乘以 1.5 的调整系数。

12.3.2  当所植钢筋与原有钢筋搭接（图 12.3.2）时，其受拉搭接长度ll ，应根据

位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率，按下列公式确定：

ll = z × ld （12.3.2）

式中：z —受拉钢筋搭接长度修正系数，按表 12.3.2 取值对划伤的环氧涂层钢筋，在实验室干湿循环中，划痕下的钢筋的腐蚀活性在前３６个周期（８个多月）不断增加，随后开始发生腐蚀；而在海洋环境中，划痕下的钢筋在前５个月表现出钝化，６个月后发生腐蚀。对比腐蚀电位以及腐蚀电流密度的结果可知，对于裸钢筋以及涂覆层划痕下的钢筋基体，腐蚀电位测量的结果和腐蚀电流密度具有较好的一致性。但对于没有和具有划痕的复合涂层钢筋，腐蚀电位的数值有时和腐蚀电位的数值不一致。我们知道，腐蚀电位的数值反映了体系的热力学稳定性，而腐蚀电流密度则反映了实际的腐蚀速度，因而单一依赖腐蚀电位的结果可能会得出错误的结论。。

表12.3.2 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数

纵向受拉钢筋搭接接头面积百分率(%) ≤25 50 100

z 值 1.2 1.4 1.6


14


注：1  钢筋搭接接头面积百分率的定义按现行设计规范 GB 50010 的规定采用；

2当实际搭接接头面积百分率介于表列数值之间时，按线性内插法确定z 值；

3对梁类构件，受拉钢筋搭接接头面积百分率不应**过 50%。


图12.3.2  钢筋搭接示意图

12.3.3  当植筋搭接部位的箍筋间距s 不符合表 12.2.3 的规定时，应进行防劈裂加固。此时，可采用纤维织物复合材的围束作为原构件的附加箍筋进行加

固。围束可采用宽 150mm，厚度不小于 0.111mm 的条带缠绕而成，缠绕时，围束间应无间隔，且每一围束，其所粘贴的条带不应少于 3 层。对方形截面尚应打磨棱角，打磨的质量应符合本规范* 9.9.10 条的要求。若采用纤维织物复合材的围束有困难，也可剔去原构件混凝土保护层，增设新箍筋（或钢箍板）进行加密（或增强）后再植筋。

12.3.4  新植钢筋与原有钢筋在搭接部位的净间距，应按本规范图 12.3.2 的标示值确定。若净间距**过 4d，则搭接长度ll 应增加 2d，但净间距不得大于

6d。

12.3.5  用于植筋的钢筋混凝土构件，其zui小厚度hmin 应符合下列规定：

hmin 3 ld + 2D （14.3.4）

式中：D 为钻孔直径，应按表 12.3.5 确定。

表12.3.5 植筋直径与对应的钻孔直径设计值

钢筋直径 d（mm） 钻孔直径设计值 D（mm）

12 15

14 18

16 20

18 22




15


20 25

22 28

25 31

28 35

32 40


２０世纪８０年代末９０年代初基于混凝土结构耐久性设计提出了“高性能混凝土”概念，混凝土的高耐久性是高性能混凝土的一大主要特点。提高钢筋混凝土结构的耐久性，延长其使用寿命，无疑是节约资源的有效途径之一。研究混凝土的耐久性不仅具有丰富的经济效益，且会获得巨大的社会效益。注：按钻孔直径设计值 D 进行施工时，实际钻孔允许有+2mm、-1mm 的偏差。

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