北京博瑞双杰新技术有限公司（江西赛恒实业有限公司）主要生产高强灌浆料 早强灌浆料 支座灌浆料 灌浆料型 号：C40 C50 C60 C70 C80 C90 C100 环氧胶泥 环氧砂浆 高强修补砂浆 植筋胶 粘钢胶 钢筋 锚固料 聚合物修补砂浆 泥土再浇剂 一次座浆料 钢筋阻锈剂 迁移型阻锈剂 高强耐磨料 防水砂 浆 RMO补缝胶浆 BUS嵌缝料 灌缝胶 灌注胶 碳纤维胶 公路压浆料 铁路压浆料 铁路压浆剂 公路压 浆剂
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锚栓连接受力分析方法
M.1 锚栓拉力作用值计算
M.1.1 锚栓受拉力作用（图 M.1.1-1 及图 M.1.1-2）时，其受力分析应遵守下列基本假定：
1锚板具有足够的刚度，其弯曲变形可忽略不计；
2同一锚板的各个锚栓，具有相同的刚度和弹性模量；其所承受的拉力，可按弹性分析方法确定；
3处于锚板受压区的锚栓不承受压力，该压力直接由锚板下的混凝土承担。
图 M.1.1-1 轴向拉力作用 图 M.1.1-2 拉力和弯矩共同作用
M.1.2 在轴向拉力与外力矩共同作用下，应按下列公式计算确定锚板中受力zui大
锚栓的拉力设计值 Nh
1 当N n - My1 2 3 0 时
yi
N h = N n + My1 yi2 （M.1.2-1）
2 当N n - My1 yi2 < 0 时
Nh = (M + N × l)y1 '( yi ')2 （M.1.2-2）
式中：N 和M —分别为轴向拉力和弯矩的设计值； y1 、 yi —锚栓l 及i 至群锚形心的距离；
y1' 、 yi' —锚栓l 及i 至zui外排受压锚栓的距离； l —轴力N 至zui外排受压锚栓的距离；
n—锚栓个数。
注：当外边距M = 0时，上式计算结果即为轴向拉力作用下每一锚栓所承受的拉力设计值 Ni 。
M.2 锚栓剪力作用值计算
M.2.1 作用于锚板上的剪力和扭破纤维(CarbonFilberReinforoedPIastic,亦称Carbo;nReinforcedPloymer,以下简称CFRP)加固法是一项新兴的结构加固技术,它是一项利用树脂类胶结材料将破纤维材料粘贴于混凝土表面,从而达到对结构构件补强加固及改善结构受力性能的目的。碳纤维是一种纤维材料,它的发展始于20世纪50年代。1950年,美国wrightPaflierson空军基地将人造丝通过2000℃高温牵引,制成较初的碳纤维原丝。在此之后,经历了各种改造及发展,1969年日本科学家成功的从特殊的共聚])AN纤维中生产出高强度、高弹模的碳纤维(芳香族聚酰胶纤维)。这在碳纤维的发展历史上是一项重要的突破。矩在群锚中的内力分配，按下Ｒ．Ｈｅｉｙａｎｔｕｄｕｗａ等ｆ２９】认为渗入型（迁移型）缓蚀剂在Ｃ３０混凝土中的渗入性能比在ＣＡＯ或者强度更高的混凝土中要好得多，且对由于碳化引起得钢筋锈蚀具有一定的阻锈效果。胺基醇类阻锈剂是瑞士西卡公司已使用的缓蚀剂，也属于迁移型阻锈剂，它是通过限制离子在阴极区的运动，隔离有害离子使之不与钢筋接触而达到防腐的目的ｉ但有报道称：单纯的胺基醇类防腐剂，虽然能够一定程度地阻止有害离子进入钢筋表面，对钢筋本身保护还是不够的。列三种情况计算：
1若锚板孔径与锚栓直径符合表 M.2.1 的规定，且边距大于10hef （图
M.2.1-1），则所有锚栓均匀承受剪力；
图 M.2.1-1 锚栓均匀受剪
2若边距小于10hef （图 M.2.1-2,a）或锚板孔径大于表 M.2.1 的规定值（图 M.2.1-2,b），则只有部分锚栓（以图中黑色者表示）承受剪力；
a)边距过小 b)锚板孔径过大
图 M.2.1-2 锚栓处于不利情况下受剪
3为使靠近混凝土构件边缘锚栓不承受剪力，可在锚板相应位置沿剪力方向开椭圆形孔（图 M.2.1-3）。
图 M.2.1-3 控制剪力分配方法
附表 M.2.1 锚板孔径（mm）
锚栓公称直径d 0 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30
锚板孔径d f 7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33
M.2.2 剪切荷载通过受剪锚栓形心时，群锚中各受剪锚栓的验算（图 M.2.2）:
ViV =
(VixV )2 + (ViyV )2 (M.2.2-1)
V V = Vx nx (M.2.2-2)
ix
V V = Vy ny (M.2.2-3)
iy
式中：VixV 、ViyV —分别为锚栓i 在 x 和 y 方向的剪力分量；
ViV —剪力设计值V 作用下锚栓i 的组合剪力设计值；
Vx 、nx —剪力设计值V 的x 分量及x 方向参与受剪的锚栓数目；
Vy 、ny —剪力设计值V 的 y 分量及 y 方向参与受剪的锚栓数目。
图 M.2.2 受剪力作用
M.2.3 群锚在扭矩T 作用下，各受剪锚栓的验算（图 M.2.3）：
ViT =
(VixT )2 + (ViyT )2 (M.2.3-1)
图 M.2.3 受扭矩作用
V T = T × yi (M.2.3-2)
xi2 + yi2
ix
V T = T × xi (M.2.3-3)
xi2 + yi2
iY
式中：T —外扭矩设计值；
VixT 、ViyT —T 作用下锚栓i 所受剪力的 x 分量和 y 分量；
ViT —T 作用下锚栓i 的剪力设计值；
xi 、 yi —锚栓i 至以群锚形心为原点的座标距离。
M.2.4 群锚在剪力和扭矩共同作用下，各受剪锚栓的验算（图 M.2.4）:
Vi g =
(VixV + VixT )2 + (ViyV +ViyT )2 (M.2.4)
式中：Vi g —群锚中锚栓所受组合剪力设计值。
图 M.2.4 剪力与扭矩共同作用
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