*13.3.4 条确定；
c—锚栓的边距（mm）；
scr,N 和ccr ,N —混凝土呈锥形受拉时，确保每一锚栓承载力不受间距和边距效应影响的zui小间距（mm）和zui小边距（mm），按本规范
表13.4.3 的规定值采用；
eN —拉力（或其合力）对受拉锚栓形心的偏心距。
13.3.4 当锚栓承载力不受其间距和边距效应影响时，由单个锚栓引起的基材混凝土呈锥形受拉破坏的理想锥体投影面积 Ac0,N ，可按图 13.3.4–1 所示的
阴影面积确定，即：
Ac0,N = (scr,N )2 （13.3.4–1）
混凝土呈锥形受拉破坏的实际锥体投影面积 Ac,N ，可按下列规定计算：
1）当边距c > ccr,N ，且间距s > scr,N 时
A = nA0 （13.3.4–2）
c,N c,N
式中：n —参与手拉工作的锚栓个数。
2）当边距c ￡ ccr ,N 时，应按图 13.3.4–2~图 13.3.4–3 示例的计算方法进行确定。
图 15.3.4–1 单锚混凝土锥形破坏理想锥体投影面积
当c1 < ccr,N 时： 当c1 < ccr,N ，且s1 < scr,N 时：
Ac,N = (c1 + 0.5scr,N )× scr ,N Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr,N )× scr ,N
（a） （b）
图 13.3.4–2 近构件边缘单锚和双锚混凝土锥形破坏实际锥体投影面积
当c1 、c2 < ccr,N ，且s1 、s2 < scr ,N 时：
Ac,N = (c1 + s1 + 0.5scr ,N )× (c2 + s2 + 0.5scr,N )
图 13.3.4–3 近构件角部四锚混凝土锥形破坏实际锥体投影面积 13.3.5 基材混凝土的受剪承载力，应按下列公式验算：
V ￡ 0.18y v × c11.5 × d00.3 × (hef )0.2 （13.3.5）
fcu,k
式中：V —单锚的剪力设计值或群锚的总剪力设计值；
yv —考虑各种因素对基材混凝土受剪承载力影响的修正系数，按本规范
*13.3.6 条计算；
c1 —平行于剪力方向的边距（mm）；
d0 —锚栓外径（mm）；
hef —锚栓的有效锚固深度（mm）；当hef 3 10d0 时，按hef = 10d0 计算；其他符号同前。
对基材混凝土角部的锚固，应取两方向计算承载力的较小值（图13.3.1–4）。
13.3.6 基材混凝土受剪承载力修正系数y v 值，应按下列公式计算：
y v =y s,v ×y h,v ×y a,v ×y e,v ×y u,v Ac0,v
Ac,v
y = 0.7 + 0.2 c2 ￡ 1
s,v c1
yh,v = 1.5c1 h ÷ 3 1
è
ì1.0 (00 ￡ av ￡ 550 )
y a,v = 1(cosav + 0.5sin av ) (550 ￡ 900 )
í < av
(90 0 < av ￡ 180 0 )
2.0
y e,v = 1 ￡ 1 （13.3.6–5）
1+ 2ev
3c1
ì1.0 (边缘没有配筋）
y = 1.2（边缘配有直径d 3 12mm钢筋) （15.3.6–6） í
1.4（边缘配有直径d 3 12mm钢筋及s 3 100mm箍筋）
式中：y s,v —边距比c2 c1 对受剪承载力的影响系数；
yh,v —边距厚度比c1 h 对受剪承载力的影响系数；
ya ,v —剪力与垂直于构件自由边的轴线之间的夹角av 对受剪承载力的影响系数；
ye,v —荷载偏心对群锚受剪承载力的影响系数；
yu,v —构件锚固区配筋对受剪承载力的影响系数。
Ac,v Ac0,v —锚栓边距、间距等几何效应对抗剪承载力的影响系数，按本规
范* 13.3.7 条及* 13.3.8 条确定；
c2 —垂直于c1 方向的边距；
h—构件厚度（基材混凝土厚度）；
ev —剪力对受剪锚栓形心的偏心距。
13.3.7 当锚栓受剪承载力不受其边距、间距及构件厚度的影响时，其基材混凝
土呈半锥体破坏的侧向投影面积基准值 Ac0,v ，可按下式计算：
A0 = 4.5(c )2 （13.3.7）
c,v 1
13.3.8 当单锚或群锚受剪时，若锚栓间距s 3 3c1 、边距c2 3 1.5c1 ，且构件厚度
h3 1.5c ，则混凝土破坏锥体的侧向投影面积 Ac,v ，可按下式计算：
A = nA0 （13.3.8）
c,v c,v
式中：n 为参与受剪工作的锚栓个数。
若锚栓间距、边距或构件厚度不满足上述要求，则应按图 13.3.8（a~c）
示例的计算方法进行确定。
图 13.3.7 近构件边缘的单锚受剪混凝土楔形投影面积
当h > 1.5c1 ，c2 ￡ 1.5c1 时：
Ac,v = 1.5c1 (1.5c1 + c2 )
当h ￡ 1.5c1 ，时：
Ac,v = (3c1 + s2 )′ h
当h ￡ 1.5c1 ，s2 ￡ 3c1 ，c2 ￡ 1.5c1 时：
Ac,v = (3c1 + s2 )′ h
图 13.3.8 锚栓在剪力作用下混凝土楔形破坏侧向投影面积
a）角部单锚；b）薄构件边缘双锚；c）薄构件角部双锚
13.3.9 对混凝土角部的锚固，应取两个方向计算承载力的较小值（图 13.3.9）。
图 13.3.9 剪力作用下角部群锚，按双向分别计算承载力
13.3.10 当锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，承载力应符合下列公式的要求：
(b N )a + (bV )a ￡ 1 （15.3.9）
式中：b N —拉力作用设计值与抗拉承载力设计值之比； bV —剪切作用设计值与抗剪承载力设计值之比。
a—指数，当两者均受锚栓钢材破坏模式控制时，取a = 2.0 ；当受其他破坏模式控制时，取a = 1.5 。
13.4 构造规定
13.4.1 混凝土构件的zui小厚度hmin 应不小于1.5hef ，且不小于 100mm。
13.4.2 承重结构用的锚栓，其公称直径不得小于 12mm；按构造要求确定的锚
固深度hef 应不小于 60mm，且不应小于混凝土保护层厚度。
13.4.3 zui小边距cmin 、临界边距ccr ,N 和群锚zui小间距smin 、临界间距scr,N 应满足
表13.4.3 的要求。
表13.4.3 锚栓的边距和间距要求
cmin ccr ,N smin scr,N
0.8hef 1.5hef 1.0hef 3.0hef
13.4.4 地震区锚栓的实际锚固深度，应按本规范计算确定的有效锚固深度乘以抗震构造修正系数y aE 后采用：对 6 度区，取y aE = 1.0 ；对 7 度区 I、II
类场地，取y aE = 1.1；对 8 度区 I、II 类场地，取y aE = 1.2外包粘钢在实际操作上简便易行，加固时对万益厂生产影响较小，且工期短。这种加固方法较好地解决了万益钢结构厂的加固上的技术难题和并缓解了因加固影响生产的矛盾。由此可见，选择外包粘钢加固方案是较为合适的。 。
13.4.5 锚栓防腐蚀标准应**被固定物的防腐蚀要求。
附录 G 富填料胶体或复合砂浆劈裂抗拉强度测定方法
G.1 适用范围
G.1.1 本标准适用于测定锚固用胶粘剂、粘结网片用复合砂浆（聚合物砂浆）以
及其他富填料粘结材料的胶体劈裂抗拉强度（简称劈拉强度）。
G.1.2 本标准仅适用于圆柱体试件的劈裂抗拉试验；不得引用于立方体劈裂抗拉试验。
G.2 试 件
G.2.1 劈拉试件的直径为 20南非l93l年用于拆换桥考虑结构开裂情况、裂缝发展情况，以及加固时卸载情况等因素，对粘贴钢板加固钢筋混凝土梁的抗剪试验进行分别研究，结果表明，．对使用前加固的结构，钢板的抗剪贡献较大；对服役开裂桥梁进行卸载加固的结构，钢板抗剪贡献次之；对服役开裂桥梁进行不卸载加固的结构，钢板抗剪贡献较小。梁、路面、蓄水坝、防波堤、电杆基础等混凝土构筑物的经费**过2700万英镑,而且大多建成在3~10年以内。1990年,美国NRC(NationalReseachCouncil)提出的报告认为:在随后的20年里翻修或者更换所有由于钢筋锈蚀或因施工与维护不良而毁坏的混凝土基础设施结构物,将耗资2~3万亿美元;1998年,美国大约有235,000座钢筋混凝土桥出现结构缺陷(多数建于1950以后),据估计,l998年美国的桥梁设施的直接腐蚀成本是33亿元,而间接成本估计是直接锈蚀成本的10倍同。mm；长度为 40mm；允许偏差为±0.1mm；以受检的胶粘剂或复合砂浆浇注而成。试件的养护方法及养护时间应符合产品使用说明书的规定。
G.2.2 劈裂抗拉试验的试件数量，每组不应少于 3 个。
G.3 试验设备及装置
G.3.1 劈拉试件的制作应在专门的模具中浇注而成。模具可自行设计，但应便于脱模，且不伤及试件；模具的内壁应经抛光，其光洁度应达到 6．3 。其他技术要求应符合现行行业标准《混凝土试模》JG3019 的规定。
试件制作完成后，应按产品使用说明书的要求进行养护。
G.3.2 劈拉试件的加荷，应采用zui大压力标定值不大于 4000N 的压力试验机；其性能和质量应符合现行国家标准 GB/T 3722 及 GB/T 2611 的要求；其测量精度应达到±1%；每年应检定一次。试件的破坏荷载应大于压力试验机全量程的 20%，且小于其全量程的 80%。
G.3.3 劈拉试验装置
北京博瑞双杰新技术有限公司专注于CGM灌浆料,二次灌浆,环保树脂胶泥等