山西省产权证房屋结构安全鉴定报告补办房产证单位

楼板沿板面板底均出现贯通裂缝后，开裂位置混凝土未能有效传递弯矩剪力，承载力及变形复核时，出于安全考虑，将裂缝位置处边界条件简化为自由边。对比开裂前后楼板的内力及变形，表明开裂后楼板的支座内力及楼板的挠度值都有所增大，按照原有配筋计算的开裂后楼板承载力和变形值基本满足规范要求，但仍需及时修复开裂裂缝。根据承载力的计算值城市综合承载力可分为：过度载，城市承载要素己受到严重破坏或对干扰的调控能力很弱，自动恢复很难甚至已无自动恢复能力，部分承载功能己丧失；载，根据德尔菲法，结合不同城市实际和以往评价分级标准，在考虑各承载力权重的基础，楼板沿板跨1/3位置出现贯通裂缝，板面板底均开裂，开裂位置混凝土不能有效传递剪力及弯矩，仅有钢筋的销栓力，对于承载力及变形复核时，将一块板划分为两块板考虑，板沿裂缝位置的边界条件简化为自由边。采用PKPM板构件程序计算楼板承载力及变形，开裂前后楼板的承载力及变形对比结果如表1，表明开裂后楼板支座弯矩及变形值均增大，由于设计配筋富余，承载力满足规范要求；变形值增大，但仍在规范限制范围内。

（1）、荷载计算
恒荷载标准值
20mm厚水泥沙浆面层：0.02 ×20=0.4 KN/㎡
80mm厚钢筋混凝土板：0.08×25=2.0 KN/㎡
15mm厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 KN/㎡

小计                               2.655 KN/㎡
              
活荷载标准值：                       10.0 KN/㎡
因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于 ，所以活荷载分项系数取 ，
              恒荷载设计值：g=2.655×1.2=3.168 KN/㎡
              活荷载设计值：q=10×1.3=13.0KN/㎡
              荷载设计总值：g+q=16.186KN/㎡,  近似取16.2KN/㎡
（2）、计算简图
取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为b=200mm，现浇板在墙上的支承长度为a= ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：
边跨按以下二项较小值确定：
    l01=ln+h/2=(2000-120-200/2)+80/2=1820mm
    l011=ln+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840mm
故边跨板的计算跨度取lo1=1820mm
中间跨： l02=ln=2000-200=1800mm
板的计算简图如图所示。

    （3） 弯矩设计值
因边跨与中跨的计算跨度相差（1820-1800）/1800=1.1%小于10%，可按等跨连续板计算
由资料可查得：板的弯矩系数αM,，板的弯矩设计值计算过程见下表

2.1 试验桩的成桩情况
根据试验方案和委托方提供的设计及施工资料，本工程采用 f 500 锤击预应力管桩，桩身混凝土强度为 C80，试验桩共选取 4 根，桩号分别为 16—1 J—2、20—Y—3、38—C—4、37—F—1， 入土桩长分别为 28.45，2*，28.15，33.65m，配桩长度分别为 （11+12+6）m，（12+12）m，（14+14）m，（14+10+9）m，单桩竖向抗压承载力特征值均为 1800kN，全部桩孔内都自然充满地下水，以监控桩底持力层岩土性状。
2.2 工程地质情况
该场地地质情况复杂，地下水位较高，部分淤泥层较厚，持力层埋深变化大，大部分均为遇水易软化的风化泥岩。 试验桩区域内地质土层状况由上至下分别为：①耕土：层厚 0～1m，饱和；②淤泥：层厚 4.5m～5.6m，饱和；③粉质粘土：层厚 14.9m～18.8m，很湿；④全风化泥质粉砂岩：层厚 1.2m～11.6m，湿；⑤强风化泥质粉砂岩：层厚 4.0m～12.7m，密实；⑥中风化泥质粉砂岩：层厚 2.5m～4.3m，较软；⑦微风化泥质粉砂岩：层厚 1.3m～5.2m，坚硬。
3、基桩持力层岩土承载性状监控方案
3.1 桩孔内充水原因
根据现场观察，桩基础施工完成后，过 90%的桩在很短时间内桩孔内便充满地下水，其原因有：①桩身存在裂缝，地下水沿裂缝进入桩孔内；②两节桩的接口在施打过程中出现松动，地下水从接口处进入桩孔内；③地下水直接从桩底位置进入桩孔内。

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